熔化焊、釬焊、擴散焊及膠接等是可以實現(xiàn)其連接的方法。膠接存在本身強度低、易老化、不耐高溫等缺點，其工程應用受到了很大限制。鈹?shù)娜刍�焊由于熱影響區(qū)對熱特別敏感及焊接裂紋等而存在很大困難。

        因此本文主要研究了鈹與HR-1不銹鋼的擴散焊和釬焊及其焊接界面特性，結果表明，這兩種焊接方法能實現(xiàn)二者有效連接。

        一方面用擴散焊和釬焊的方法連接鈹與HR-1不銹鋼，著重研究焊接區(qū)的成分、組織和性能，探索克服和減少脆性中間相形成，提高連接性能的工藝。另一方面利用有限元方法模擬了鈹與HR-1不銹鋼擴散焊區(qū)的濃度分布，模擬結果對合理制定工藝具有指導意義。

        本文對鈹與HR-1不銹鋼在不同的溫度、壓力、時間和采用不同過渡層材料擴散焊后，分別采用成分、組織和性能分析手段，把焊接界面區(qū)特征作為主要研究對象，探討工藝方法和工藝參數(shù)對連接質量的影響。本文采用的主要分析方法是用拉伸試驗考核接頭結合強度；用掃描電鏡(SEM)觀察拉伸斷口的形貌；拋光后樣品，用顯微力學探針測試擴散區(qū)的硬度和彈性模量，用俄歇譜儀(AES)分析擴散區(qū)的成分，用X射線衍射(XRD)分析擴散區(qū)的的中間相；蝕刻后的樣品用金相顯微鏡和掃描電鏡分析焊接區(qū)的組織。 在本文所研究的750～1050℃溫度范圍內，Be與HR-1不銹鋼的擴散都存在快速擴散通道；鈹與HR-1不銹鋼擴散焊時，原子首先在晶界聚集，生成中間相，再沿晶界或者中間相擴散，最后是中間相種類的增加與長大。800～950℃溫度間擴散焊的Be/HR-1焊接區(qū)存在大量的脆性中間相；750℃和1050℃溫度下形成的中間相的種類和量相對較少，焊接區(qū)的性能也比較好。鈹與HR-1不銹鋼的擴散焊和其他大多數(shù)材料的擴散焊不一樣，它并不體現(xiàn)在一定的溫度范圍內，溫度愈高，材料塑性愈好，擴散過程愈快，焊接強度也愈高的特點；也不體現(xiàn)在一定的溫度范圍內，時間愈長，焊接強度也愈高的特點；而表現(xiàn)為與溫度、時間、壓力等許多因素相關。 從鈹向HR-1不銹鋼過渡，生成的中間相有Be11Fe、Be5Fe、Be2Fe、Be12Cr、Be12Ni5、Be12Mo等，這些中間相在擴散區(qū)的中心含量最高，離開一定距離后逐漸減少直到消失。 鉸/HR一1不銹鋼擴散焊和釬焊及其界面特性研究 BeO在擴散區(qū)的中心含量很高，這是因為Be中不僅本身含有Beo，而且在擴散焊原始 界面還存在一定的BeO。在超高真空下的研究表明，被及其與HR一1不銹鋼擴散焊形成的 含被焊縫對殘余氣氛有很強的吸附能力，并伴隨著明顯的氧化。焊接區(qū)中的這些中間相 脆性很大，研磨后留下了不連續(xù)的空洞和微裂紋，導致結合強度下降。相間體積變化還 會產生內應力，導致彈性模量躍變，造成應力集中、應力腐蝕和開裂。 降低被與HR一1不銹鋼焊接質量的主要因素是鐵和不銹鋼合金元素在被晶界和結合 界面上的偏聚而形成脆性中間相�？刂茢U散焊溫度、壓力和時間可降低元素偏聚，減少 脆性中間相的形成，提高連接強度。而加入金屬薄層作過渡層則是提高擴散焊質量的最 有效途徑。 本文選擇與被、HR一1不銹鋼相容性好的Ag、Al、cu、c側Ni、Ag/AI等材料，采用 磁控濺射離子鍍膜方法在被和HR~1不銹鋼表面鍍膜，既保證了待連接表面的清潔， 消除了因鉸表面氧化帶來的不利影響，又起到了降低焊接應力的作用。結果表明， 在Ag、Al、Cu、C側Ni、Ag/AI等材料中，Ag是Be與HR一1不銹鋼擴散焊很好的單一 過渡材料，C側Ni是很好的雙層過渡材料，采用這兩種中間層的焊接后的抗拉強度分別 達到64Mpa和49Mpa;cu，Al及AFAg可以作為被與HR~1不銹鋼擴散焊的中間層材 料。 熱等靜壓擴散焊和熱壓擴散焊相比，在連接Be與HR一l不銹鋼時，熱等靜壓更 適宜于復雜結構的連接;在較高的溫度和壓力壓力條件下時，熱等靜壓擴散焊時焊 接基材仍然只是產生表面屈服，而熱壓擴散焊時焊接基材會產生整體塑性變形，從而可以導致擴散顯著加快和工件尺寸改變，這是它們的主要區(qū)別。